Spas ji bo serdana Nature.com.Hûn guhertoyek gerokek bi piştgirîya CSS-ya sînorkirî bikar tînin.Ji bo ezmûna çêtirîn, em pêşniyar dikin ku hûn gerokek nûvekirî bikar bînin (an jî Moda Lihevhatinê ya di Internet Explorer de neçalak bikin).Wekî din, ji bo ku piştgirîya domdar misoger bike, em malperê bêyî şêwaz û JavaScript nîşan didin.
Carouselek ji sê slaytan yekcar nîşan dide.Bişkokên Pêşî û Paşê bikar bînin da ku di yek carê de di nav sê slaytan de bigerin, an jî bişkokên sliderê yên li dawiyê bikar bînin da ku di her carê de di sê slaytan de bigerin.
Çar hêmanên lûleya pola ya betonê ya gomîkî (RuCFST), hêmanek lûleya pola ya betonê (CFST) û yek hêmanek vala di bin şert û mercên rijandina paqij de hatin ceribandin.Parametreyên sereke rêjeya şûştinê (λ) ji 3 heta 5 û rêjeya guheztina gomî (r) ji 10% heya 20%.Kêleka kêlîk-çengê ya guhêzînê, kêşeya kêlîk-veguhestinê ya guhêzînê, û kêşeya kêlîk-kêmbûnê ya guhêzînê têne bidestxistin.Awayê rûxandina betonê bi qalikê lastîkî hate analîz kirin.Encam destnîşan dikin ku celebê têkçûna endamên RuCFST têkçûna bend e.Di betona lastîkî de çilmisîn bi awayekî yeksan û kêm têne belav kirin û tijekirina betonê bi lastîk rê li ber geşbûna şikestinan digire.Rêjeya şil-to-span bandorek hindik li ser tevgera nimûneyên ceribandinê hebû.Rêjeya guheztina gomê bandorek hindik li ser şiyana ku li hember demek guheztinê radiweste, lê bandorek taybetî li ser hişkbûna kêşana nimûneyê heye.Piştî dagirtina bi betonê gomî, li gorî nimûneyên ji boriyek pola ya vala, şiyana guheztinê û serhişkiya çîçekê baştir dibe.
Ji ber performansa wan a erdhejê ya baş û kapasîteya hilgirtina bilind, strukturên tubular ên betonê yên kevneşopî (CFST) bi berfirehî di pratîka endezyariya nûjen de têne bikar anîn1,2,3.Wekî celebek nû ya betonê ya gomî, perçeyên gomî têne bikar anîn da ku qismî li şûna berhevokên xwezayî bihêlin.Strukturên lûleyên pola yên dagirtî ji betona gomî (RuCFST) bi dagirtina lûleyên pola bi betonê gomî têne çêkirin da ku zexmbûn û karbidestiya enerjiyê ya strukturên pêkhatî zêde bikin4.Ew ne tenê ji performansa hêja ya endamên CFST-ê sûd werdigire, lê di heman demê de bermahiyên gomî jî bi bandor bikar tîne, ku hewcedariyên pêşkeftina aboriya dorhêla kesk pêk tîne5,6.
Di çend salên çûyî de, tevgera endamên CFST yên kevneşopî yên di bin barkirina eksê7,8, danûstendina bargiran-dema aksî9,10,11 û bending12,13,14 de bi giranî hatî lêkolîn kirin.Encam destnîşan dikin ku kapasîteya guheztinê, serhişkî, nermbûn û kapasîteya belavkirina enerjiyê ya stûn û tîrêjên CFST ji hêla dagirtina betonê ya hundurîn ve çêtir dibe û şikestina şikestî ya baş nîşan dide.
Heya nuha, hin lêkolîner li ser tevger û performansa stûnên RuCFST di bin barên aksî yên hevgirtî de lêkolîn kirine.Liu û Liang15 gelek ceribandin li ser stûnên RuCFST yên kurt kirin, û li gorî stûnên CFST, kapasîteya hilgirtinê û serhişkî bi zêdebûna dereceya veguheztina gomî û mezinahiya perçeyên gomî re kêm bû, di heman demê de duktalîte zêde bû.Duarte4,16 çend stûnên RuCFST yên kurt ceriband û destnîşan kir ku stûnên RuCFST bi zêdebûna naveroka gomê re hêniktir bûn.Liang17 û Gao18 di heman demê de encamên heman rengî li ser taybetmendiyên fîşên RuCFST-ê yên nerm û zirav-dîwar ragihandin.Gu et al.19 û Jiang et al.20 kapasîteya hilgirtina hêmanên RuCFST di germahiya bilind de lêkolîn kirin.Encaman destnîşan kir ku lêzêdekirina gomê guheztina strukturê zêde dike.Her ku germahî zêde dibe, kapasîteya hilgirtinê di destpêkê de hinekî kêm dibe.Patel21 tevgera pêçandî û nermik a tîrêj û stûnên kurt ên CFST yên bi dawiya dorê di bin barkirina axial û yekaxial de analîz kir.Modela hesabkerî û analîza parametrîkî destnîşan dikin ku stratejiyên simulasyonê yên li ser fiber-ê dikarin bi rast performansa RCFST-yên kurt vekolînin.Zelalbûn bi rêjeya aspekt, hêza pola û betonê re zêde dibe, û bi rêjeya kûrahî ber bi qelewbûnê re kêm dibe.Bi gelemperî, stûnên RuCFST yên kurt mîna stûnên CFST tevdigerin û ji stûnên CFST nermtir in.
Ji vekolîna jorîn tê dîtin ku stûnên RuCFST piştî karanîna rast a lêzêdekên gomî di betona bingehîn a stûnên CFST de çêtir dibin.Ji ber ku barek eksî tune ye, guheztina torê li yek dawiya tîra stûnê pêk tê.Di rastiyê de, taybetmendiyên bendkirinê yên RuCFST ji taybetmendiyên barkirina aksial serbixwe ne22.Di endezyariya pratîkî de, strukturên RuCFST bi gelemperî di bin barkirinên kêlîkê de têne kirin.Lêkolîna taybetmendiyên wê yên paqijkirinê ji bo destnîşankirina awayên deformasyon û têkçûna hêmanên RuCFST di binê çalakiya erdhejê de dibe alîkar23.Ji bo strukturên RuCFST, pêdivî ye ku meriv taybetmendiyên qutkirina paqij ên hêmanên RuCFST were lêkolîn kirin.
Di vî warî de, şeş nimûne hatin ceribandin da ku taybetmendiyên mekanîkî yên hêmanên lûleya çargoşeya pola ya safî ya qelandî bixwînin.Ya mayî ya vê gotarê bi vî rengî hatî organîze kirin.Pêşîn, şeş nimûneyên beşa çargoşe bi an bê dagirtina gomî hatin ceribandin.Ji bo encamên testê moda têkçûna her nimûneyê bişopînin.Ya duyemîn, performansa hêmanên RuCFST di kêşana paqij de hate analîz kirin, û bandora rêjeyek guheztinê ya 3-5 û rêjeyek guheztina gomî ya 10-20% li ser taybetmendiyên avahîsaziyê yên RuCFST hate nîqaş kirin.Di dawiyê de, cûdahiyên di kapasîteya bargiraniyê de û hişkiya kêşanê di navbera hêmanên RuCFST û hêmanên kevneşopî yên CFST de têne berhev kirin.
Şeş nimûneyên CFST hatin temamkirin, çar bi betona gomkirî, yek bi betonê normal dagirtî, û ya şeşan jî vala bû.Bandorên rêjeya guheztina gomê (r) û rêjeya guheztina span (λ) têne nîqaş kirin.Parametreyên sereke yên nimûneyê di tabloya 1-ê de hatine destnîşan kirin. Tîpa t qalindahiya boriyê nîşan dide, B dirêjiya aliyê nimûneyê ye, L bilindahiya nimûneyê ye, Mue kapasîteya guheztinê ya pîvandî ye, Kie ya destpêkê ye. serhişkiya çewisandinê, Kse di karûbarê de serhişkiya bendkirinê ye.dîmen.
Nimûneya RuCFST ji çar lewheyên pola yên ku bi cotan hatine wellandin hate çêkirin da ku lûleyek pola çargoşeya vala ava bikin, ku dûv re bi betonê hate dagirtin.Peleyek pola ya 10 mm stûr ji her dawiya nimûneyê re tê weldandin.Taybetmendiyên mekanîkî yên pola di tabloya 2-ê de têne xuyang kirin. Li gorî standarda çînî GB/T228-201024, hêza tîrêjê (fu) û hêza hilberandinê (fy) ya boriyek pola bi rêbazek ceribandina tansiyonê ya standard têne destnîşankirin.Encamên testê bi rêzê 260 MPa û 350 MPa ne.Modula elasticîteyê (Es) 176 GPa ye, û rêjeya Poisson (ν) ya pola 0,3 e.
Di dema ceribandinê de, hêza zextê ya kubî (fcu) ya betona referansê di roja 28 de di 40 MPa de hate hesibandin.Rêjeyên 3, 4 û 5 li ser bingeha referansa berê 25 hatine hilbijartin ji ber ku ev dibe ku pirsgirêkên bi veguheztina veguheztinê re eşkere bike.Du rêjeyên guheztina gomê ji % 10 û % 20 li şûna kumê di tevliheviya betonê de digirin.Di vê lêkolînê de, toza lastîkî ya konvansiyonel ji Kargeha Çimentoyê Tianyu (Marka Tianyu li Chinaînê) hate bikar anîn.Mezinahiya pariyên lastîkê 1-2 mm e.Tabloya 3 rêjeya betona lastîkî û tevlîhevan nîşan dide.Ji bo her cure betona lastîkî, sê kubên bi aliyek 150 mm hatin avêtin û di bin şert û mercên ceribandinê yên ku ji hêla standardan ve hatine destnîşan kirin de hatin hişk kirin.Qûma ku di têkelê de tê bikar anîn qûma silicî ye û tevheviya qelew kevirê karbonat e li bajarê Shenyang, li bakurê rojhilatê Çînê.Hêza zextê ya 28-rojî (fcu), hêza zextê ya prismatîk (fc') û modula elasticîteyê (Ec) ji bo rêjeyên cihêreng ên guheztina lastîkî (10% û 20%) di Tabloya 3 de têne destnîşan kirin. Standarda GB50081-201926 bicîh bikin.
Hemî nimûneyên ceribandinê bi silindirek hîdrolîk bi hêzek 600 kN têne ceribandin.Di dema barkirinê de, du hêzên konsantrekirî bi awayekî sîmetrîk li ser stûna testa bendkirinê ya çar-xalî têne sepandin û dûv re li ser nimûneyê têne belav kirin.Deformasyon li ser her rûbera nimûneyê bi pênc gaugên tansiyonê tê pîvandin.Deviasyon bi karanîna sê senzorên veguheztinê yên ku di jimarên 1 û 2. 1 û 2 de têne xuyang kirin tê dîtin.
Di îmtîhanê de pergalek preload bikar anîn.Bi leza 2kN/s bar bikin, dûv re li barek heya 10kN rawestînin, kontrol bikin ka amûr û hucreya barkirinê di rewşa xebata normal de ne.Di nav bendera elastîk de, her zêdebûnek barkirinê ji dehyeka barkirina lûtkeyê ya pêşbînîkirî re derbas dibe.Dema ku lûleya pola dişewite, barkirina serîlêdanê ji yek-panzdehê barkirina lûtkeya pêşbînîkirî kêmtir e.Piştî sepandina her asta barkirinê di qonaxa barkirinê de bi qasî du hûrdeman bisekinin.Her ku nimûne nêzîkê têkçûnê dibe, rêjeya barkirina domdar hêdî dibe.Dema ku barkirina eksê digihîje kêmtirî 50% ya barkirina dawî an zirarek eşkere li ser nimûneyê tê dîtin, barkirin bi dawî dibe.
Hilweşîna hemî nimûneyên ceribandinê domdarbûnek baş nîşan da.Di qada tîrêjê ya lûleya pola ya perçeya ceribandinê de şikestinên berbiçav nehatin dîtin.Cûreyên tîpîk ên zirara lûleyên pola di jimarê de têne xuyang kirin.3. Nimûneya SB1 wekî mînak hildan, di qonaxa destpêkê ya barkirinê de dema ku dema guheztinê ji 18 kN m kêmtir e, nimûneya SB1 di qonaxa elastîk de bêyî deformasyonek eşkere ye, û rêjeya zêdebûna dema bendavêtinê ya pîvandî ji wê mezintir e. rêjeya zêdebûna kêşan.Dûv re, lûleya pola ya di qada tîrêjê de deformable e û di qonaxa elastîk-plastîk de derbas dibe.Dema ku kêşeya guheztinê digihîje nêzîkê 26 kNm, devera pêçanê ya pola navîn-span dest bi berfirehbûnê dike.Her ku bar zêde dibe edema hêdî hêdî pêşve diçe.Heya ku bar negihêje xala xweya lûtkeyê, kêşeya bar-dervekirinê kêm nabe.
Piştî ku ezmûn qediya, mînaka SB1 (RuCFST) û nimûneya SB5 (CFST) hatin birîn da ku bi awayekî zelaltir moda têkçûna betona bingehîn were dîtin, wek ku di jimar 4 de tê xuyang kirin. Ji jimar 4 tê dîtin ku şikestinên di nimûneyê de SB1 di betona bingehê de bi rengek yeksan û kêm têne belav kirin, û dûrahiya di navbera wan de ji 10 heta 15 cm ye.Dûrahiya di navbera şikestinan de di nimûneya SB5 de ji 5 heta 8 cm ye, şikestin nerêkûpêk û eşkere ne.Digel vê yekê, şikestinên di nimûneya SB5 de bi qasî 90 ° ji devera tansiyonê berbi qada pêçanê dirêj dibin û heya 3/4 bilindahiya beşê pêşve diçin.Di nimûneya SB1 de şikestinên sereke yên betonê ji nimûneya SB5 piçûktir û kêm in.Guheztina qûmê bi gomî dikare, heta radeyekê, pêşî li pêşkeftina şikestinan di betonê de bigire.
Li ser hêjîrê.5 belavkirina veqetandinê li dirêjahiya her nimûneyê nîşan dide.Xeta zexm kêşa guheztinê ya pişka ceribandinê ye û xeta xalîkirî nîv pêla sinusoidal e.Ji fig.Xiflteya 5 nîşan dide ku di barkirina destpêkê de kêşeya guheztina rodê bi kêşeya nîv-pêla sinusoidal re lihevhatinek baş e.Her ku bar zêde dibe, kêşeya veqetandinê hinekî ji kembera nîv-pêla sinusoidal vediqete.Wekî qaîdeyek, di dema barkirinê de, kelûpelên guheztinê yên hemî nimûneyan li her xala pîvandinê kelekek nîv-sinusoidal a sîmetrîk e.
Ji ber ku guheztina hêmanên RuCFST-ê di kêşana safî de li pey kemberek nîv-pêl a sinusoidal e, hevkêşana bendkirinê dikare wiha were diyar kirin:
Dema ku çenga fîberê ya herî zêde 0,01 be, şert û mercên serîlêdanê yên rastîn li ber çavan tê girtin, dema guheztinê ya têkildar wekî kapasîteya momenta kêşanê ya dawî ya elementê tê destnîşankirin27.Kapasîteya dema bendkirinê ya pîvandî (Mue) ku bi vî rengî hatî destnîşankirin, di tabloya 1-ê de tê xuyang kirin. Li gorî kapasîteya pîvanê ya kêlîkê (Mue) û formula (3) ya ji bo hesabkirina kêşanê (φ), kêşa M-φ ya di jimar 6 de dikare were dîtin. plan kirin.Ji bo M = 0.2Mue28, serhişkiya destpêkê Kie wekî serhişkiya guheztinê ya guhêzbar tê hesibandin.Dema ku M = 0.6Mue, serhişkiya guheztinê (Kse) ya qonaxa xebatê li ser hişkiya guheztina secantê ya têkildar hate danîn.
Ji kêşeya kêşana kêliya bendkirinê tê dîtin ku di qonaxa elastîk de hêlîna guheztinê û xêzbûnê bi rengek berbiçav zêde dibin.Rêjeya mezinbûna kêliya bendkirinê ji ya kêşanê bi eşkereyî bilindtir e.Dema ku dema bendkirinê M 0.2 Mue be, nimûne digihîje qonaxa sînorê elastîk.Her ku bar zêde dibe, nimûne di bin deformasyona plastîk de derbas dibe û derbasî qonaxa elastoplastîk dibe.Digel kêşek M ku 0,7-0,8 Mue wekhev e, dê lûleya pola li devera tansiyonê û li devera pêçanê bi cîhêreng were guheztin.Di heman demê de, kembera Mf ya nimûneyê dest pê dike ku xwe wekî xalek guheztinê nîşan bide û ne-xêzik mezin dibe, ku ev yek bandora hevgirtî ya lûleya pola û navika betonê ya gomî zêde dike.Dema ku M bi Mue re wekhev be, nimûne dikeve qonaxa hişkbûna plastîk, digel ku guheztin û kêşana nimûneyê bi lez zêde dibe, dema ku kêliya guheztinê hêdî hêdî zêde dibe.
Li ser hêjîrê.7 ji bo her nimûneyê kelûpelên dema bendkirinê (M) li hember çewisandinê (ε) nîşan dide.Parçeya jorîn a beşa navîn a nimûneyê di bin zextê de ye, û beşa jêrîn di bin tansiyonê de ye.Pîvanên tîrêjê yên bi "1" û "2" têne nîşankirin li jora beşê ceribandinê ne, pîvanên tîrêjê yên bi nîşana "3" di nîvê nimûneyê de ne, û pîvanên tîrêjê yên bi "4" û "5" têne nîşankirin.” di bin nimûneya testê de cih digirin.Beşê jêrîn ê nimûneyê di jimar 2 de tê xuyang kirin. Ji jimar 7 tê dîtin ku di qonaxa destpêkê ya barkirinê de, deformasyonên dirêjî yên li devera tansiyonê û li devera pêçanê ya elementê pir nêzîk in, û deformasyon bi qasî xêzik in.Di beşa navîn de, guheztinek dirêjî hindik zêde dibe, lê mezinahiya vê zêdebûnê hindik e. Bi dû re, betona lastîkî ya di qada tansiyonê de şikest. Ji ber ku lûleya pola ya di qada tansiyonê de tenê pêdivî ye ku li hember hêzê bisekinin, û Betonê gomîkî û lûleya pola di qada pêçandinê de barê bi hev re hildigirin, deformasyona li qada tansiyonê ya elementê ji deformasyona di hêmanê de mezintir e Her ku bar zêde dibe, deformasyon ji hêza hilberîna pola derbas dibe, û lûleya pola têkeve hundur. qonaxa elastoplastîk. Rêjeya zêdebûna tansiyona nimûneyê bi girîngî ji dema bendkirinê bilindtir bû, û devera plastîk dest pê kir ku heya beşa xaçê ya tevahî pêşve biçe.
Kevirên M-um ji bo her nimûneyê di jimar 8 de têne xuyang kirin. Li ser jimar.8, hemî kevokên M-um heman meylê wekî endamên kevneşopî yên CFST dişopînin22,27.Di her rewşê de, kelûpelên M-um di qonaxa destpêkê de bersivek elastîk nîşan didin, li dûv re tevgerek neelastîk bi kêmbûna hişkbûnê re, heya ku gav bi gav gavavêtina herî zêde ya destûr bigihîje.Lêbelê, ji ber pîvanên ceribandinê yên cihêreng, kelûpelên M-um hinekî cûda ne.Demjimêra guheztinê ya ji bo rêjeyên şil-to-span ji 3 heta 5 di jimarê de tê xuyang kirin.8a.Kapasîteya guheztinê ya destûr a nimûneya SB2 (faktora şûştinê λ = 4) ji ya nimûneya SB1 (λ = 5)% 6,57 kêmtir e, û şiyana hilkişandina nimûneya SB3 (λ = 3) ji ya nimûneya SB2 mezintir e. (λ = 4) 3,76%.Bi gelemperî, her ku rêjeya şil-to-span zêde dibe, meyla guhertina di dema destûr de ne diyar e.Kûçika M-um bi rêjeya şil-to-span re têkildar xuya nake.Ev yek bi tiştê ku Lu û Kennedy25 ji bo tîrêjên CFST-ê yên bi rêjeyên şil-to-span ji 1.03 heya 5.05-an diguhere re hevaheng e.Sedemek mimkun ji bo endamên CFST ev e ku di rêjeyên cûda yên guheztinê de, mekanîzmaya veguheztina hêzê di navbera lûleyên beton û lûleyên pola de hema hema yek e, ku bi qasî endamên betonê ne diyar e25.
Ji fig.8b destnîşan dike ku kapasîteya hilgirtinê ya nimûneyên SB4 (r = 10%) û SB1 (r = 20%) ji ya nimûneya kevneşopî ya CFST SB5 (r = 0) hinekî bilindtir an kêmtir e, û ji sedî 3,15 zêde bûye û bi kêmbûnê ve kêm bûye. Ji sedî 1,57.Lêbelê, serhişkiya destpêkê (Kie) ya nimûneyên SB4 û SB1 ji ya nimûneya SB5, ku bi rêzê 19,03% û 18,11% ne, pir girîngtir e.Zehmetiya bendkirinê (Kse) ya nimûneyên SB4 û SB1 di qonaxa xebitandinê de bi rêzê 8,16% û 7,53% ji ya nimûneya SB5 bilindtir e.Ew destnîşan dikin ku rêjeya veguheztina gomê bandorek hindik li ser kapasîteya guheztinê dike, lê bandorek mezin li ser hişkbûna guheztinê ya nimûneyên RuCFST heye.Dibe ku ev ji ber vê yekê be ku plastîkbûna betona gomî di nimûneyên RuCFST de ji plastîkbûna betona xwezayî di nimûneyên CFST yên kevneşopî de bilindtir e.Bi gelemperî, di betona xwezayî de şikestin û şikestin ji betona lastîkî zûtir dest bi belavbûnê dike29.Ji moda têkçûna tîpîk a betona bingehîn (Hêl. 4), şikestinên nimûneya SB5 (betona xwezayî) ji yên nimûneya SB1 (betonê gomî) mezintir û tirştir in.Dibe ku ev yek li gorî nimûneya Betona Xwezayî ya SB5 ji hêla lûleyên pola ve ji bo nimûneya Betona Zehfkirî ya SB1 tê peyda kirin.Lêkolîna Durate16 jî gihîşt encamên wekhev.
Ji fig.8c destnîşan dike ku hêmana RuCFST ji hêmana lûleya pola ya vala xwedan jêhatîbûn û guheztina çêtir e.Hêza kelandinê ya nimûneya SB1 ji RuCFST (r=20%) ji ya nimûneya SB6 ya ji lûleya pola ya vala %68,90 zêdetir e, û serhişkiya guheztinê ya destpêkê (Kie) û serhişkiya kêşanê di qonaxa xebatê (Kse) ya nimûneya SB1 de ye. 40,52% in., ku ji nimûneya SB6 bilindtir e, 16,88% bilindtir bû.Çalakiya hevgirtî ya lûleya pola û navika betonê ya gomîkî kapasîteya nerm û hişkiya hêmana pêkhatî zêde dike.Hêmanên RuCFST dema ku di bin barkirina barkirina paqij de nimûneyên nermbûna baş nîşan didin.
Demjimêrên kelijandinê yên ku di encamê de hatine berhev kirin bi hûrguliyên guheztinê yên ku di standardên sêwirana heyî de hatine destnîşan kirin wekî qaîdeyên Japonî AIJ (2008) 30, qaîdeyên Brîtanî BS5400 (2005) 31, qaîdeyên Ewropî EC4 (2005) 32 û qaîdeyên çînî GB50936 (2014) 33. Momenta bendkirinê (Muc) di tabloya 4-ê de ji bo dema çewisandina ceribandinê (Mue) tê dayîn û di jimarê de tê pêşkêş kirin.9. Nirxên hesabkirî yên AIJ (2008), BS5400 (2005) û GB50936 (2014) bi rêzê 19%, 13,2% û 19,4% ji nirxên ceribandinê yên navînî kêmtir in.Demjimêra guheztinê ya ku ji hêla EC4 (2005) ve hatî hesibandin 7% li jêr nirxa testa navînî ye, ku ya herî nêzîk e.
Taybetmendiyên mekanîkî yên hêmanên RuCFST di bin kêşana paqij de bi ezmûnî têne lêkolîn kirin.Li ser bingeha lêkolînê, encamên jêrîn dikarin bêne derxistin.
Endamên ceribandinê yên RuCFST tevgerek mîna qalibên CFST-ya kevneşopî nîşan dan.Ji bilî nimûneyên boriyên pola yên vala, nimûneyên RuCFST û CFST ji ber dagirtina beton û betonê xwedan duristbûnek baş in.
Rêjeya qutbûnê ji 3 heya 5-an diguhere û bandorek hindik li ser dema ceribandinê û hişkbûna çîqandinê heye.Rêjeya guheztina gomê bi pratîkî ti bandorek li ser berxwedana nimûneyê ya li kêleka guheztinê nake, lê ew bandorek taybetî li ser hişkbûna qurmê ya nimûneyê heye.Serhişkiya guheztinê ya destpêkê ya nimûneya SB1 bi rêjeya guheztina gomî ya 10% 19,03% ji ya nimûneya kevneşopî CFST SB5 bilindtir e.Eurocode EC4 (2005) destûrê dide nirxandinek rast a kapasîteya qutkirina dawî ya hêmanên RuCFST.Zêdekirina gomûkê li betona bingehê şikestîbûna betonê çêtir dike, û hêmanên Konfuçyayiyê hişkek baş dide.
Dean, FH, Chen, Yu.F., Yu, Yu.J., Wang, LP û Yu, ZV Çalakiya hevgirtî ya stûnên tubular ên pola yên ji beşa çargoşeyî ya ku bi betonê di şûşa guhêzbar de dagirtî ye.awayî.Beton 22, 726-740.https://doi.org/10.1002/suco.202000283 (2021).
Khan, LH, Ren, QX, û Li, W. Testkirina lûleya pola ya tije beton (CFST) bi stûnên STS yên meyldar, konik û kurt.J. Avakirin.Tanka Pola 66, 1186–1195.https://doi.org/10.1016/j.jcsr.2010.03.014 (2010).
Meng, EC, Yu, YL, Zhang, XG & Su, YS Lêkolînên ceribandina erdhejê û nîşana performansê ya dîwarên blokên vala yên vezîvirandinê yên ku bi çarçoveyek tubularî ya pola ji hev vezîvirandinê dagirtî ne.awayî.Beton 22, 1327–1342 https://doi.org/10.1002/suco.202000254 (2021).
Duarte, APK et al.Ceribandin û sêwirana lûleyên pola yên kurt ên bi betonê gomî dagirtî.rêvename.awayî.112, 274-286.https://doi.org/10.1016/j.engstruct.2016.01.018 (2016).
Jah, S., Goyal, MK, Gupta, B., & Gupta, AK Analîzkirina xetereya nû ya COVID 19 li Hindistanê, li ber çavan faktorên avhewa û sosyo-aborî.teknolojiyên.pêşgotin.civat.vekirî.167, 120679 (2021).
Kumar, N., Punia, V., Gupta, B. & Goyal, MK Pergala nû ya nirxandina xetereyê û berxwedana guheztina avhewa ya binesaziya krîtîk.teknolojiyên.pêşgotin.civat.vekirî.165, 120532 (2021).
Liang, Q û Fragomeni, S. Analîza Nexşeyî ya Stûnên Kûrt ên Girêdayî yên Bolûleyên Pola yên Dagirtî yên Betonê di bin Barkirina Axial de.J. Avakirin.Resolution Steel 65, 2186-2196.https://doi.org/10.1016/j.jcsr.2009.06.015 (2009).
Ellobedi, E., Young, B. and Lam, D. Tevgera stûnên stûnên dor ên dagirtî yên betonê yên konvansiyonel û bi hêz ên ku ji lûleyên pola yên qalind hatine çêkirin.J. Avakirin.Tanka pola 62, 706–715.https://doi.org/10.1016/j.jcsr.2005.11.002 (2006).
Huang, Y. et al.Vekolîna ezmûnî ya taybetmendîyên çewisandina eccentrîkî yên stûnên tubular ên betonê yên betonê yên bi hêz-hêza bilind.Zanîngeha J. Huaqiao (2019).
Yang, YF û Khan, LH Tevliheviya stûnên boriyên pola yên dagirtî yên betonê (CFST) di bin zexta herêmî ya eccentrîk de.Avakirina dîwarê tenik.49, 379-395.https://doi.org/10.1016/j.tws.2010.09.024 (2011).
Chen, JB, Chan, TM, Su, RKL û Castro, JM Nirxandina ezmûnî ya taybetmendiyên dorhêl ên tîrêj-stûnek tîrêjê pola ku bi betonê bi beşa xaça heştgoşeyî dagirtî ye.rêvename.awayî.180, 544–560.https://doi.org/10.1016/j.engstruct.2018.10.078 (2019).
Gunawardena, YKR, Aslani, F., Ui, B., Kang, WH û Hicks, S. Vekolînek li ser taybetmendiyên hêzê yên lûleyên pola yên dorhêl ên dagirtî yên betonê di bin çîçeka paqij a monotonîk de.J. Avakirin.Tanka pola 158, 460–474.https://doi.org/10.1016/j.jcsr.2019.04.010 (2019).
Zanuy, C. Modela Tengasiya String û Zehmetiya Flexural ya Round CFST di Bending.navxweyî J. avahiya Steel.19, 147-156.https://doi.org/10.1007/s13296-018-0096-9 (2019).
Liu, Yu.H. û Li, L. Taybetmendiyên mekanîkî yên stûnên kurt ên lûleyên pola çargoşeya betonê yên gomîkî di bin barkirina eksê de.J. Bakurrojhilat.Zanîngeh (2011).
Duarte, APK et al.Lêkolînên azmûnî yên betonê gomî bi lûleyên pola yên kurt di bin barkirina dorhêl de [J] Pêkhatin.awayî.136, 394-404.https://doi.org/10.1016/j.compstruct.2015.10.015 (2016).
Liang, J., Chen, H., Huaying, WW û Chongfeng, HE Lêkolîna ezmûnî ya taybetmendiya pêvekirina aksî ya lûleyên pola yên dor ên ku bi betonê gomî dagirtî ne.Beton (2016).
Gao, K. û Zhou, J. Testa çewisandina aksî ya stûnên lûleya pola yên çargoşeyî tenik.Kovara Teknolojiyê ya Zanîngeha Hubei.(2017).
Gu L, Jiang T, Liang J, Zhang G, û Wang E. Lêkolîna ceribandî ya stûnên betonê xurtkirî yên çargoşeyî yên kurt piştî rûdana germahiya bilind.Beton 362, 42–45 (2019).
Jiang, T., Liang, J., Zhang, G. û Wang, E. Lêkolîna ezmûnî ya stûnên tubular ên pola yên ji gomû-betonê yên dorgirtî di bin zexta axial de piştî rûdana germahiya bilind.Beton (2019).
Patel VI Hesabkirina stûnên tîrêjên tîrêjê yên pola yên kurt ên ku bi yekalî hatine barkirin û bi dawiya dor bi betonê dagirtî ne.rêvename.awayî.205, 110098. https://doi.org/10.1016/j.engstruct.2019.110098 (2020).
Lu, H., Han, LH û Zhao, SL Analîzkirina behremendiya lûleyên pola-dîwarê tenik ên bi betonê dagirtî.Avakirina dîwarê tenik.47, 346-358.https://doi.org/10.1016/j.tws.2008.07.004 (2009).
Abende R., Ahmad HS û Hunaiti Yu.M.Lêkolîna ezmûnî ya taybetmendiyên lûleyên pola yên bi betonê ku toza gomî tê de dagirtî ye.J. Avakirin.Tanka pola 122, 251–260.https://doi.org/10.1016/j.jcsr.2016.03.022 (2016).
GB / T 228. Rêbaza Testa Tensîleya Germahiya Asayî ya Ji bo Materyalên Metalîk (Çîn Architecture and Building Press, 2010).
Dema şandinê: Jan-05-2023